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| 1 | 粉煤灰基地聚合物反应机理及各组分作用的研究进展显示文摘地聚合物指采用天然矿物或固体废弃物及人工硅铝化合物为原料,在高碱性条件下通过矿物缩聚而形成的由硅氧四面体与铝氧四面体组成的三维网状聚合胶凝材料。地聚合物兼有陶瓷、水泥、高分子材料的特点,是近年来国内外新型绿色胶凝材料研究的热点。针对粉煤灰基地聚合物反应机理综述了国内外研究现状;介绍了Glukhovsky模型、受碱激发的描述性机理模型、纳米结构模型以及体积分数量化模型;并重点介绍了碱、硅铝组分、钙组分和水在地聚合反应中的作用。 | 施惠生 夏明 郭晓潞 | 2013 | 硅酸盐学报2013，41，7： | 60 |
| 2 | 无机胶凝材料粘贴碳纤维布加固混凝土结构研究进展显示文摘总结了近年来用无机胶凝材料粘贴碳纤维布加固混凝土结构的研究进展,包括各种无机胶凝材料(碱激发胶凝材料、氯氧镁水泥和水泥基复合材料)的分类与起源,碳纤维布常温与高温力学性能,以及无机胶凝材料加固混凝土结构常温与抗火性能等,指出了无机胶凝材料在加固技术中尚存在的一些问题,如各种无机胶凝材料的极限变形能力尚显不足等。分析结果表明:碱激发胶凝材料可耐600℃高温,氯氧镁水泥可耐300℃高温,且二者黏结加固效果均优于水泥基复合材料;常温下无机胶凝材料的粘贴加固效果与环氧类有机胶大体相当,高温下其加固效果明显优于环氧类有机胶,因此,用无机胶凝材料粘贴碳纤维布加固混凝土结构并以此提高结构的承载力是可行的;用无机胶凝材料粘贴碳纤维布加固混凝土结构的耐久性及其抗火设计方法等,应是今后一段时间建筑结构加固领域值得关注的课题。 | 郑文忠 朱晶 | 2013 | 建筑结构学报2013，34，6： | 26 |
| 3 | 偏高岭土在水泥基材料中应用的研究进展显示文摘对偏高岭土的火山灰活性,煅烧工艺,及其对水泥基材料孔结构,水化过程,力学性能的影响进行了综述。详细总结了偏高岭土改性水泥基材料耐久性能的研究进展,包括抗氯离子渗透性能,抗硫酸盐侵蚀性能,抗碱硅酸反应性能,及改性材料的收缩性能,最后提出了偏高岭土矿物掺合料未来的发展趋势并对应用前景进行了展望。 | 王子嘉 | 2013 | 硅酸盐通报2013，32，7： | 21 |
| 4 | 粉煤灰地聚物复合胶凝材料制备与性能研究显示文摘以粉煤灰为原料,通过掺入适量矿渣、水泥的方式,在常温下制备出具有较好性能的粉煤灰地质聚合物复合胶凝材料。结果表明,胶凝材料组成为粉煤灰60%、矿渣25%、水泥15%,碱激发剂中用碱量取8%,水玻璃模数取1.4~1.6,此条件下复合胶凝材料具有较高强度,凝结时间等其他性能指标也符合胶凝材料的使用要求。微观结构分析表明,此时材料生成物结构致密,粉煤灰的地质聚合反应较为充分。 | 孙庆巍 马驰伟 张旭冉 | 2017 | 非金属矿2017，40，1： | 19 |
| 5 | 碱矿渣高性能混凝土冻融耐久性与损伤模型研究显示文摘采用矿渣、Na2SiO3和NaOH复合激发剂制备了高性能碱矿渣混凝土(Alakali-slag Concrete,ASC),通过冻融循环试验、扫描电镜和能谱分析测试,研究了ASC的冻融耐久性、微观结构、性能机理、冻融后内部损伤变量的变化规律及损伤模型。结果表明:ASC抗冻等级在F300以上,具有优异的抗冻融耐久性;ASC的水化产物主要为低Ca/Si比的C-S-H(Ⅰ)、碱性铝硅酸盐和沸石型矿物等,没有Ca(OH)2和过渡带,结构的密实性和均匀性好,抗压强度高达90MPa,因此ASC具有优异的抗冻性;以相对动弹模量为损伤变量建立了ASC冻融损伤模型,发现动弹模量衰减模型的拟合精度优于冻融累积损伤模型,幂函数模型比指数函数模型有更好的拟合精度和相关性,模型能够较好地反映ASC的冻融损伤规律和损伤程度。 | 付亚伟 蔡良才 曹定国 吴永根 | 2012 | 工程力学2012，29，3： | 17 |
| 6 | 矿渣基地质聚合物干粉材料的性能与反应机理显示文摘以矿渣和水玻璃粉体为原料制备地质聚合物干粉材料,研究了水灰比对地质聚合物凝结时间和强度的影响,通过XRD、SEM和FTIR等分析技术系统研究了水玻璃粉体制备矿渣基地质聚合物的物相组成、微观结构和分子结构,分析了水玻璃粉体激发矿渣的反应机理。结果显示,水灰比从0.30增加到0.38,干粉材料的初凝时间从10min增加到22min,终凝时间从13min增加到26min,抗压强度从82.9MPa减少到63.4MPa。微观分析表明水玻璃粉体与矿渣的反应以地质聚合反应为主,矿渣基地质聚合物为无定形的网络结构。 | 刘乐平 谭华 邓家喜 匡丕桩 贺艳 | 2014 | 武汉理工大学学报2014，36，6： | 16 |
| 7 | 油页岩渣-矿渣碱胶凝材料的研究显示文摘研究了利用油页岩渣-矿渣制备碱胶凝材料的方法,讨论了油页岩渣-矿渣碱胶凝材料的强度、强度增进率和凝结时间及其主要影响因素,同时测试了油页岩渣的组成结构和活性指标,并对油页岩渣-矿渣碱胶凝材料的硬化产物与作用机理进行了分析.结果表明:油页岩渣-矿渣碱胶凝材料的硬化产物主要为无定形硅铝酸盐物质形成的网络结构,成分以Si,O为主,Ca,Al,Na次之;利用油页岩渣与矿渣复合可合理调整碱胶凝材料组成中Ca与(Si+Al)的比值(摩尔比),使之具有优良的抗压强度且减少碱激发剂用量. | 陈立军 孔令炜 黄德馨 王德君 丁锐 张丹 | 2010 | 建筑材料学报2010，13，6： | 13 |
| 8 | 硅钙渣制备碱激发胶凝材料的实验研究显示文摘采用正交实验法对硅钙渣制备碱激发胶凝材料的配比进行了研究,探讨了水玻璃模数及其掺量、硅钙渣用量对碱激发胶凝材料强度的影响。正交实验结果表明,水玻璃掺量是影响强度的主要因素,硅钙渣用量和水玻璃模数是影响强度的次要因素;硅钙渣制备碱激发胶凝材料优化配合比为:硅钙渣70%、矿渣微粉30%、水玻璃掺量5%、水玻璃模数2.40;微观形貌分析表明,随着水玻璃模数的逐渐提高,反应产物C-(A)-S-H凝胶的数量逐渐增多,试样密实程度逐渐增高;当模数超过2.40后,随模数的增高,水玻璃溶液的粘度增大,试样制备过程中引入的气泡难以排出,从而导致试样密实程度降低。 | 史迪 张文生 孙俊民 叶家元 杨志杰 王宏霞 董刚 张洪滔 | 2015 | 硅酸盐通报2015，34，8： | 12 |
| 9 | 碱激发胶凝材料中碱硅反应研究进展显示文摘本文综述了碱激发矿渣、碱激发粉煤灰、碱激发矿渣粉煤灰以及其它碱激发胶凝材料中的碱硅反应研究进展。在相同条件下,碱激发矿渣砂浆棒或混凝土棱柱体的膨胀值通常比硅酸盐水泥材料的小,取决于碱激发剂种类、活性骨料的种类和尺寸等。碱激发矿渣的碱硅反应并不随碱掺量的增加而变大,存在碱掺量最劣值。用粉煤灰或偏高岭土来取代矿渣可减小甚至抑制碱激发矿渣中碱硅反应的发生。 | 万暑 史才军 姜磊 欧志华 胡翔 | 2015 | 硅酸盐通报2015，34，11： | 12 |
| 10 | 掺复合碱激发剂的矿渣水泥稳定碎石基层路用性能研究显示文摘为了克服矿渣水泥稳定碎石基层早期强度不足的问题,选择氢氧化钠与硅酸钠两种碱性激发剂对矿渣水泥的活性进行激发,根据单掺试验结果掺配出一种复合碱激发剂,并研究了该复合碱激发剂对水稳碎石基层无侧限抗压强度、劈裂强度、抗弯拉强度、抗压回弹模量及干缩性能的影响。试验结果表明,掺入氢氧化钠或硅酸钠均能有效激发矿渣水泥的活性,二者的合理掺量分别为6%与4%,按此合理掺量复配而成的复合碱激发剂具有比单掺更优异的效果;该复合碱激发剂较好地提高了基层试块的无侧限抗压强度、劈裂强度、抗弯拉强度、抗压回弹模量,但对干缩性能产生了不利影响。 | 孙仕伟 青维 王小雯 殷惠卿 杨晓凯 | 2016 | 科学技术与工程2016，16，31： | 11 |
| 11 | 矿渣掺量对碱激发粉煤灰-矿渣反应过程及产物组成的影响显示文摘为探讨碱激发粉煤灰-矿渣复合体系的反应过程,采用等温量热仪(ICC)、X线衍射仪(XRD)、傅里叶转换红外光谱仪(FT-IR)及扫描电子显微镜-X线能谱仪(SEM-EDS)等测试方法对反应放热、产物组成及微观结构进行表征。结果表明:随矿渣掺量增加,碱激发反应放热总量显著提高,且产物FT-IR图谱中T—O—Si(T=Al或Si)谱带的峰值向低波数范围迁移(1 011 cm-1迁移到990 cm-1)。矿渣颗粒溶出的Ca2+易与硅酸盐单体结合,提高凝胶相的Si与Al摩尔比。部分Ca2+可代替钠铝硅酸盐凝胶相的三维网络结构中原有的Na+,导致产物结构的链接性及聚合程度降低,逐渐向钠钙铝硅酸盐凝胶相转变,其结构与由链状Si—O—Si组成的水化硅酸钙凝胶更为相似。产物凝胶相趋于致密。等温量热法与产物组成分析结合,可有效地表征复合体系碱激发反应程度的变化趋势。矿渣的掺入可促进体系中粉煤灰溶解及聚合反应,使得碱激发粉煤灰-矿渣复合水泥的性能优于激发单一原料。 | 杨涛 姚晓 顾光伟 诸华军 | 2015 | 南京工业大学学报(自然科学版)2015，37，5： | 9 |
| 12 | 钢纤维增韧高强混凝土的制备及性能研究显示文摘以高轻度骨料混凝土为基础,通过引入不同体积比(0%,1%,2%和3%(体积分数))的钢纤维对混凝土进行改性研究,通过对流动性、抗压抗折、冲击压缩等性能分析,研究了钢纤维掺量对混凝土基体的影响。结果表明,钢纤维掺入后,高强混凝土的流动度逐渐降低,从198 mm降至144 mm;随着钢纤维含量的增加,高强混凝土的抗压强度和抗折强度均逐渐升高,在钢纤维含量为3%时,抗压强度和抗折强度达到最大值,整体强度上升趋势呈现出前期强度增幅快,后期增幅慢的特点;SEM分析发现,钢纤维的直径约为200μm,表面无凹坑,比较光滑,钢纤维和浆体的结合比较紧密,没有产生空槽断面;对高强混凝土冲击压缩应力-应变分析发现,未掺杂钢纤维的基体冲击压缩性能最差,随着钢纤维含量的增加,冲击压缩性能得到了明显改善,整体表现出钢纤维掺量越多,冲击压缩性能越好。 | 任大鹏 于吉鲲 方迪 | 2021 | 功能材料2021，52，11： | 9 |
| 13 | 碱矿渣混凝土干燥收缩性能与预测模型研究显示文摘采用矿渣、Na2SiO3和NaOH复合激发剂制备了绿色高性能碱矿渣混凝土(ASC),通过工作性、强度和干燥收缩试验,研究了ASC的工作性、强度、干缩性能及预测模型。结果表明:ASC工作性优良,为早高强混凝土,属低收缩混凝土,但早期收缩略高,应采取措施加强早期养护;在同溶胶比下,ASC各龄期的干缩值随矿渣用量增加而增大;在同矿渣用量下,ASC的干缩值与溶胶比并非简单的线性关系,存在最优值;并建立了适合ASC的对数型干缩预测公式,可有效对ASC的干缩值进行预测分析。 | 王维才 饶福才 唐和俊 黄命辉 付亚伟 | 2013 | 建筑技术2013，44，2： | 9 |
| 14 | 矿渣碱激发胶凝材料早期性能的响应曲面研究显示文摘基于响应曲面通用旋转组合设计法,选择碱激发剂模数、碱激发剂浓度、激固比作为配比变量,制定了矿渣碱激发胶凝材料制备的试验方案.测试了矿渣碱激发胶凝材料的凝结时间、2h抗压强度,观察了试件的表面特性,通过数据处理得到了各配比变量与材料初凝时间、2h抗压强度的响应曲面,分析了各配比变量对材料初凝时间及2h抗压强度的影响规律.结果表明:当碱激发剂模数为1.O~1.4,碱激发剂浓度为25%~30%(质量分数),激固比为0.50(质量比)时,各组分能充分发挥协同作用,使材料具有良好的早期性能,满足抢修工程应用的基本要求. | 高原 许金余 张国喜 范建设 | 2016 | 建筑材料学报2016，19，2： | 9 |
| 15 | 偏高岭土胶凝活性评估显示文摘采用热分析和XRD衍射分析方法,对偏高岭土中活性氧化铝进行了定性分析。结果表明,高温煅烧破坏了高岭土的晶型结构,使得高岭土中非活性的氧化铝转变为活性的氧化铝。为进一步测得偏高岭土中活性氧化铝的含量,采用铬天青-S分光光度法测试了偏高岭土中活性氧化铝的含量,并研究了活性氧化铝含量与偏高岭土胶凝性能的关系。结果表明:偏高岭土中活性氧化铝可通过酸浸溶出,采用铬天青-S分光光度法能准确地测试偏高岭土中活性氧化铝的含量;龙岩高岭土在600℃下煅烧6 h获得的偏高岭土活性最高,其活性氧化铝含量为24.9%,用其制备的地聚合物3 d抗压强度也最大,达到58.1 MPa;偏高岭土中活性氧化铝含量与用其制备的地聚合物的抗压强度有很好的对应关系。 | 彭军芝 | 2014 | 新型建筑材料2014，41，1： | 8 |
| 16 | 双氧水发泡体系对无机聚合物发泡混凝土硬化性能的影响研究显示文摘以矿渣和粉煤灰、硅灰为无机聚合物制备原材料,氢氧化钠做激发剂,采用双氧水发泡体系制备发泡混凝土,建立L1837正交优化设计表,在双氧水发泡体系中,研究矿渣和硅灰的掺量、纤维素醚掺量、二氧化锰掺量、水胶比值、双氧水掺量六个因素对无机聚合物发泡混凝土凝结时间、密度、28 d抗压强度的影响。无机聚合物发泡混凝土凝结时间和密度随水胶比、二氧化锰掺量、双氧水掺量变化影响较大,28 d抗压强度主要受矿渣掺量、水胶比值、二氧化锰掺量的影响。水胶比为0.50、矿粉掺量为66%、二氧化锰掺量为0.45%、纤维素醚掺量为0.8%、双氧水掺量为3%,硅灰掺量为4.5%为较优制备工艺参数。 | 梁磊 李晓 牛晚扬 孟瑞晋 | 2014 | 混凝土2014，，1： | 8 |
| 17 | 碱激发高掺量玄武岩石粉砂浆的强度及微观性能研究显示文摘为提高石粉的活性和掺量,采用单掺和复掺的方式选用不同掺量的激发剂对玄武岩进行激发;对不同掺量激发剂的玄武岩石粉砂浆进行抗压、抗折实验和微观实验。结果表明:单掺激发剂中激发效果最好是掺量为0.5%的Ca(OH)2,其3d的抗压强度提高38.46%,抗折强度提高4.87%,电镜扫描得出集料-浆体截面过渡区周围及内部有大量针刺状及柱状水化硅酸钙(C-S-H)等凝胶产生;复掺激发剂水玻璃+Ca(OH)2中水玻璃掺量为1.0%激发效果最好,7d抗压强度提高24.88%,抗折强度提高5.1%,电镜扫描得出集料-浆体截面过渡区大量水化产物呈板状和柱状;未加激发剂胶砂只有水化到后期才会产生大量板状和柱状的胶凝材料,说明激发剂大大加速了水化反应,这是胶砂强度前期迅速提高的原因。 | 乔宏霞 洪芬 陈克凡 彭宽 李江川 | 2019 | 硅酸盐通报2019，38，5： | 8 |
| 18 | 赤泥的性能及其用作矿物掺合料的研究显示文摘概述了赤泥的物理性质、化学组成和矿物组成,研究了赤泥在混凝土中的应用。研究表明,赤泥作为矿物掺合料,当掺量为20%时,可以改善赤泥-水泥体系的抗折强度,又不会对抗压强度造成过大损失;在水泥用量相同时,双掺赤泥和粉煤灰体系的强度要高于单掺赤泥或粉煤灰体系的强度;碱激发剂有利于双掺体系强度的增长。 | 王军委 李秋义 唐巍 张修勤 齐秀山 | 2015 | 混凝土与水泥制品2015，，1： | 7 |
| 19 | 偏硅酸钠激发胶凝材料性能及微观结构显示文摘以粉煤灰、矿渣为原料,研究了偏硅酸纳激发胶凝材料的力学性能及工作性能,通过XRD和SEM对水化产物进行表征,并采用量热试验对水化历程进行分析。结果表明:对于粉煤灰-矿渣体系,采用偏硅酸钠作激发剂时,碱当量为8%时,砂浆抗压强度最高;随着激发剂掺量的增加,砂浆流动度增加,凝结时间缩短,砂浆收缩率降低;体系主要水化产物为C-S-H凝胶,且随着碱当量的提高,粉煤灰和矿渣的反应程度变大,水化产物中凝胶的量增加。 | 卢珺 康春阳 李秋 | 2017 | 硅酸盐通报2017，36，10： | 7 |
| 20 | 二氧化钛改性油页岩渣对水溶液中亚甲基蓝和六价铬的吸附显示文摘以油页岩渣及其二氧化钛改性材料为吸附剂,探究它们去除水溶液中亚甲基蓝和六价铬的能力.通过实验,控制溶液的pH值、温度、初始浓度和接触时间,观察吸附效果变化特征,研究其动力学和热力学性能.实验表明,改性油页岩渣吸附亚甲基蓝和六价铬的吸附率是未改性的2—3倍,且改性油页岩渣对亚甲基蓝的吸附率可达97%,对六价铬的吸附率不到25%.吸附亚甲基蓝时,pH值越大,吸附效果越好;而吸附六价铬时,最适pH值为4.改性油页岩渣吸附亚甲基蓝实验符合准二阶动力学方程,计算得反应活化能为13.29 kJ.mol-1,表明此过程主要是物理吸附.在热力学方面,由范特霍夫方程计算得ΔG<0、ΔH>0,表明此过程自发吸热,可见此过程还伴有化学吸附.Langmuir和Freundlich等温模型拟合结果表明,Langmuir模型数据拟合甚佳,R2=0.9999,说明改性油页岩渣吸附亚甲基蓝是单分子层吸附.二氧化钛改性油页岩渣经7次回收利用后,对亚甲基蓝的吸附效果仅减少约1.5%. | 朱晓婧 杨俊 陈晓强 赵增迎 张以河 | 2012 | 环境化学2012，31，11： | 6 |
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