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| 1 | 有限元强度折减法中边坡失稳位移突变判据的改进显示文摘采用有限元强度折减法分析边坡稳定性时,计算所得安全系数依赖于所采用的失稳评判标准。目前边坡失稳判据的多样性及其不确定性,使得计算所得安全系数的合理性及其唯一性受到了质疑,因此如何选择或改进一种既能满足工程需要又易于操作的失稳判定准则显得尤为重要。针对某一典型边坡算例分别按计算收敛性、特征部位位移突变性和塑性区贯通性等3个失稳判据考查判据的合理性及其适用性,对比研究三维与二维数值所得边坡稳定安全系数的差异,然后对位移突变失稳判据进行了一种改进,通过绘制位移突变倍率(当前分析步位移与上一分析步位移之比)跟折减系数的关系曲线来确定边坡安全系数,并通过简化的实例模型证明了其适用性。 | 张爱军 莫海鸿 | 2013 | 岩土力学2013，34，S2： | 27 |
| 2 | 桩后及桩侧土拱共同作用的抗滑桩桩间距分析显示文摘为得到较为符合工程实际的抗滑桩合理桩间距计算公式,在考虑桩土相互作用及已有数值模拟结果的基础上,提出桩后土拱及桩侧土拱同时存在并共同受力的计算模型,且两者拱轴线线型符合合理拱轴线条件.分析抗滑桩桩后土拱及桩侧土拱极限承载力,并假定在合理桩间距条件下,桩后土拱及桩侧土承载力之和为土体总推力的大小.在此假设的基础上,推导出合理桩间距的计算公式,分析考虑滑坡推力在沿桩深度方向上非均匀分布的工况,并与工程实际进行比较,结果与之相符合.对所得合理桩间距计算公式中参数进行分析,结果表明:合理桩间距随抗滑桩截面尺寸及土体黏聚力增大而线性增加,随土体内摩擦角增加而曲线递增. | 邱子义 韩同春 豆红强 李智宁 | 2016 | 浙江大学学报(工学版)2016，50，3： | 25 |
| 3 | 预应力锚索框架梁加固滑坡的稳定性数值分析显示文摘预应力锚索框架梁加固滑(边)坡是一典型的三维问题,为按三维问题进行稳定性分析,利用著名非线性有限元分析软件ABAQUS,在超级计算机上分别建立某高速公路路堑边坡采用单排和双排预应力锚索框架梁加固某古滑坡的三维实体有限元模型;提出考虑结构物与岩土体间黏着效应的莫尔-库仑黏着摩擦模型,模拟锚索锚固段灌浆体与其周围岩土体间的相互作用特性;以特征点的水平位移和强度折减系数关系曲线上曲率最大拐点,结合剪切塑性区临界贯通作为边坡失稳判据,对应的折减系数即为其稳定分析所得安全系数;揭示预应力锚索框架梁加固滑坡的机理。为岩土体与结构物复杂相互作用的三维问题分析提供参考。 | 戴自航 石金华 卢才金 | 2014 | 铁道科学与工程学报2014，11，3： | 14 |
| 4 | 岩石高边坡加固中抗滑桩-内支撑联合支护的数值模拟研究显示文摘为解决岩石高边坡因放坡条件受限导致加固措施难以满足工程应用这一现实问题,提出了抗滑桩-内支撑联合支护体系。基于有限差分软件FLAC3D,对贵州某岩石高边坡施行了抗滑桩-内支撑联合支护,并进行了三维数值模拟计算,分析了边坡从开挖到支护完毕全过程中的坡体位移、桩身弯矩、剪力、桩身位移以及安全系数的变化规律,研究了抗滑桩在内支撑作用下的受力变形特性和边坡支护效果。研究表明:抗滑桩联合内支撑结构能有效地控制坡体变形,提高了边坡施工过程中的安全系数,增加了边坡的整体稳定性;内支撑的施加将两侧的抗滑桩连成一个整体,使得双侧桩共同受力、协调变形,改善了桩身的变形和受力状态,极大地提高了抗滑桩的承载性能。研究结果可为此类岩石高边坡的支护治理提供理论借鉴。 | 李兰 陈权川 邬忠虎 朱爱军 王安礼 | 2022 | 河南理工大学学报(自然科学版)2022，41，5： | 11 |
| 5 | 下伏基岩堆积体边坡抗滑桩加固前后地震响应特征离心模型试验显示文摘为研究抗滑桩加固上覆堆积体——下伏基岩二元结构边坡的抗震机制,开展2组1∶50比尺的离心振动台模型试验,以对比分析下伏基岩堆积体边坡在抗滑排桩加固前后的地震响应特征与抗滑桩的桩身弯矩分布规律。试验时,输入4级加速度峰值连续增大的El Centro波,监测边坡模型坡面与坡体内的加速度响应、坡顶沉降变形以及抗滑桩上静、动弯矩的分布。试验结果显示由于抗滑桩抑制了上覆堆积体的下滑,坡顶的加速度峰值(PGA)放大系数、加速度反应谱以及竖向沉降变形均有不同程度的降低。抗滑桩一方面加固了上覆堆积滑体另一方面在坡体内产生了地震波的反射叠加效应,使得边坡水平响应加速度放大系数出现了桩前增大桩后减小的现象。下伏基岩堆积体边坡坡顶沉降与Arias烈度在抗滑排桩加固前后均具有良好的正相关线性关系。地震荷载作用过程中抗滑桩动力响应弯矩变化幅值明显大于地震作用后的静弯矩增量,且静弯矩与动弯矩变化幅值的分布均在基岩面附近达到峰值,易在基岩面附近造成抗滑桩的破坏,类似工况下抗滑桩的抗震配筋设计应充分考虑这一特点。 | 孙志亮 孔令伟 郭爱国 | 2017 | 岩石力学与工程学报2017，36，6： | 11 |
| 6 | 圆形与矩形截面门架式抗滑桩性能的数值分析对比显示文摘以福建省浦城高速公路某滑坡治理工程为例,利用ABAQUS有限元软件,分别建立圆形与矩形截面门架式抗滑桩的三维数值分析模型,考虑桩-土相互作用,采用滑带土强度折减有限元方法,对比分析两种截面桩的受力和变形特性。以圆截面桩为例探讨了桩身材料以及桩顶连系梁的刚度对桩身位移和内力的影响。分析表明:相同截面积和埋深情况下,圆形门架桩抗滑能力优于矩形门架桩,而且能有效减少配筋;对于门架式抗滑桩滑坡推力不仅可通过连系梁从后桩传递至前桩,而且会通过桩间土来传递,现行简化分析方法中无法合理考虑,因此应尽量采用三维数值模拟方法进行分析;抗滑桩桩体采用高强混凝土的意义不大;在保证前后桩可靠连接的条件下,连系梁不宜太厚,可取0.5-1.0倍桩的截面高度。 | 李恒杨 戴自航 卢才金 | 2016 | 土工基础2016，30，3： | 10 |
| 7 | 基于有限元法对抗滑桩在渠堤稳定中的影响因素分析显示文摘本文结合国内某大型渠堤工程,在简单介绍该渠堤抗滑加固措施后,着重分析了水泥搅拌桩作边坡加固措施的影响因素,并利用基于强度折减法的有限元软件进行定量分析计算,得到在不同抗滑桩的桩长、桩径和桩距与土质渠坡稳定安全系数的关系,文章在对大量试算方案综合比较的基础上,确定了该渠坡水泥搅拌桩的最优设计方案。该方法可为大中型渠坡堤防抗滑桩的设计提供参考。 | 张飞 汤璐 | 2014 | 水利规划与设计2014，，9： | 9 |
| 8 | 边坡抗滑桩加固的三维有限元计算显示文摘本文以王山村滑坡为研究对象,围绕其工程中静力抗滑稳定问题,通过室内试验对影响王山村滑坡稳定性的地质构造、场地工程条件等内在因素进行分析评价。在此基础上,利用大型商业软件ABAQUS对边坡抗滑桩加固模型进行有限元计算分析。通过对加固在边坡模型底部、中部及上部3个常见桩位稳定性系数的计算,得到了3个桩位的稳定性系数。计算结果表明:加固在模型中部桩位的安全系数最高,为1.58。为综合考虑静力作用下坡脚应力集中及动力作用下的坡顶加速度放大效应,设计了加固在边坡中点附近的上部桩位和下部桩位,并分别对其稳定性进行求解,计算结果显示两种桩位都具有较高的安全系数,分别为1.35和1.56。最后通过对模型坡面上5种桩位安全系数的对比,验证了上部桩及下部桩的可行性,可作为工程实践的参考方案。 | 张国信 陈豫津 王谦 钟秀梅 周自强 刘兴荣 王运兴 | 2020 | 探矿工程(岩土钻掘工程)2020，47，9： | 9 |
| 9 | 抗滑桩锚固长度对均质边坡滑动面及抗滑能力影响 研究显示文摘利用透明土技术开展不同锚固长度抗滑桩加固均质边坡可视化模型试验,并结合粒子图像测速技术(PIV),展现抗滑桩加固均质边坡内部位移场演化及其滑移破坏过程,以揭示锚固长度对均质边坡滑动面和抗滑能力的影响机理。研究结果表明:抗滑桩加固边坡的滑动面深度随抗滑桩锚固长度的增加而加深,同时抗滑能力得到提高,但当锚固长度超过其最优锚固长度后滑动面变浅,表现为越顶破坏,使得抗滑桩抗滑能力大幅降低;当抗滑桩锚固长度达到其最优锚固长度时,出现靠近桩底端位置和越顶的两个深浅不一的滑动面;随着锚固长度的增加,抗滑桩上部外侧受拉区减小,而下部内侧受拉区增大,最大弯矩位置均在距桩顶约0.4倍桩长处,而当锚固长度超过其最优锚固长度后,则出现下部外侧受拉而中上部内侧受拉,其最大弯矩位置在距桩顶约0.35倍桩长处;抗滑桩最优锚固长度与岩性、桩间距、桩体刚度等因素相关,在实际工程设计中应考虑这些因素以确定优化的锚固长度。 | 陈建峰 郭小鹏 田丹 俞松波 | 2022 | 同济大学学报(自然科学版)2022，50，1： | 8 |
| 10 | 不同自由段长度的滑坡前缘抗滑桩受力变形特性的现场模型试验研究显示文摘抗滑桩设计是滑坡(边坡)防治工程中的关键环节,其中抗滑桩的嵌固深度和自由段长度对抗滑支档效果起到重要作用。为探讨不同自由段长度的抗滑桩在顺层岩质滑坡下滑推力作用下的受力和变形特性,本文选取广元旺苍县一处岩质斜坡进行现场模型试验,通过1台液压油泵控制1排4个千斤顶向滑体施加顺坡向的推力,真实模拟顺层岩质滑坡滑动情况,利用抗滑桩内外布设的多种传感器实测了抗滑桩应力和变形。试验结果表明:在同种桩型、同种嵌固深度、不同自由段长度下,抗滑桩桩身最大弯矩和表面最大应力最大相差9.2 k N·m和0.19 MPa,表现出不同的抗滑能力。 | 高波 石胜伟 张世林 易靖松 | 2017 | 自然灾害学报2017，26，5： | 8 |
| 11 | 预应力锚索修复变形抗滑桩模型试验与数值模拟分析显示文摘为了验证锚索预应力修复加固变形抗滑桩机制,在大型野外模型试验的基础上,对模型试验进行了数值分析。数值分析结果表明,数值模拟与模型试验结果较为吻合,预应力锚索的施加可有效控制变形抗滑桩桩顶位移,降低桩身弯矩,提高抗滑桩承载能力,从而达到加固变形抗滑桩的目的,验证了锚索预应力修复加固变形抗滑桩机制。讨论结果表明:采用锚索预应力修复加固变形抗滑桩存在预应力上限值,此上限值随滑坡推力的增加三次抛物线降低,随桩顶位移的增大负指数降低,随距桩顶位置增加近似线性降低;在滑坡推力作用下,桩后土压力为正三角形分布,在预应力锚索修复荷载作用下,呈现为折线型分布。研究成果对于变形抗滑桩的修复加固工程设计具有指导意义。 | 周云涛 石胜伟 蔡强 李乾坤 王林峰 | 2020 | 中国地质灾害与防治学报2020，31，3： | 8 |
| 12 | 陡坡段双桩-柱基础简化计算方法及影响因素分析显示文摘陡坡段双桩-柱基础与普通桩基存在较大的差异性,其承载变形特性更为复杂。首先,在探讨陡坡段双桩-柱基础承载机制的基础上,针对纵、横坡向双桩-柱基础分别提出了对应的简化分析模型;其次,基于桩侧受均布力的基桩内力变形分析方法建立出陡坡段纵、横坡向双桩-柱基础简化计算方法,并通过实例对比分析验证了该方法的可行性;然后,采用典型工程案例系统分析了桩径、滑坡体厚度、剩余下滑力集度及地基水平抗力系数的比例系数等因素对基桩桩顶水平位移与桩身最大弯矩的影响规律,结果表明,各因素对两者的影响规律相似,基桩受荷段的陡坡效应显著,而承载变形段的深度效应则不明显;最后,建议工程设计时应优先考虑增大桩径,但不宜大于2.5 m,另可调整基础位置以减小剩余下滑力的影响,进而减少工程失稳风险,而不同工况的分析结果曲线则可用于工程优化设计。 | 张永杰 夏旖琪 冯夏庭 王桂尧 | 2017 | 岩土力学2017，38，6： | 6 |
| 13 | 人工挖孔抗滑桩护壁与桩身结构相互作用模型试验显示文摘为研究护壁结构对抗滑桩水平承载力的贡献,以某人工挖孔抗滑桩工程为背景,依据相似理论设计了1∶10的分段式护壁结构、整体式桩身结构模型,并通过2个MTS作动器分别同时施加水平位移荷载于条件完全相同的有护壁桩和无护壁桩桩顶,开展室内物理模型试验研究。结果表明:相同桩顶水平位移条件下,有护壁桩桩端土压力要大于无护壁桩桩端土压力,顶部桩前被动土压力要小于无护壁桩,加固柔性桩上部被动区土能更有效提高其水平承载能力。相同桩顶水平位移下,有护壁桩桩身受拉钢筋最大应变始终大于无护壁桩;随着桩顶水平位移的增加,桩身受拉钢筋最大应变截面逐渐下移,但有护壁桩下移滞后于无护壁桩;随着水平荷载的增加,有护壁桩桩身受拉钢筋最大应变增大比例先增加后减小,当桩顶水平位移为30 mm时达到最大,增大比例为165.03%,当桩顶水平位移为90mm时达到最小,增大比例为20.23%。若以桩顶水平位移为桩的水平承载力控制标准,试验护壁提高桩身水平承载力达20%以上,工程实践中可参考所提公式和折减系数来计算护壁对桩身水平承载力的贡献。 | 罗丽娟 江冠 胡志平 夏香波 柳鹏 | 2015 | 四川大学学报(工程科学版)2015，47，3： | 6 |
| 14 | 抗滑桩位置对边坡稳定性影响程度的研究显示文摘为研究抗滑桩位置对边坡稳定性的影响,选用有限元软件ABAQUS进行数值模拟分析,运用强度折减法计算不同状态下的边坡安全系数,通过对比安全系数的大小来判定抗滑桩位置对坡体稳定性的影响程度。研究发现,抗滑桩能有效提高边坡的安全系数,且安全系数的大小与抗滑桩的位置关系密切。数据显示,坡顶附近安全系数较高,距坡底1/3坡宽处的安全系数相对较小。 | 吴明辉 盛建龙 张晶 | 2017 | 化工矿物与加工2017，46，3： | 6 |
| 15 | 含软弱夹层顺层边坡的抗滑桩加固稳定性分析显示文摘抗滑桩是加固边坡经常采用的工程措施,其加固效果一直是研究者关心的问题。采用基于场变量的强度折减法对抗滑桩加固的含软弱夹层顺层边坡进行三维弹塑性计算,分析设桩位置和桩间距的变化对边坡的安全系数影响。研究结果表明:抗滑桩设在边坡的中下部可有效达到抗滑作用,设在中上部可以阻止边坡上部的滑动;边坡的安全系数随着桩间距的增大而减小。研究结果可为工程边坡的抗滑桩设计提供参考意见。 | 方健 邓琴 | 2015 | 水利与建筑工程学报2015，13，6： | 6 |
| 16 | 抗滑桩和挡土墙联合支护下公路边坡变形破坏机理分析显示文摘以洛阳至卢氏高速公路某收费站公路边坡为例,研究了抗滑桩和挡土墙联合支护下多级开挖边坡的变形破坏特征及破坏机理。通过对该失稳边坡进行现场调查,并结合钻探资料以及大量的室内试验结果,对滑坡的形成条件和滑体特征进行了分析,揭示了该滑坡的变形过程和形成机理,希望能为日后类似工程提供借鉴。 | 赵甜 王凯 | 2021 | 工程建设与设计2021，，14： | 6 |
| 17 | 边坡工程长短组合抗滑桩应用的数值模拟研究显示文摘利用数值模拟的方法,模拟不同工况组合,探究长短组合抗滑桩在边坡工程中的可行性及协同工作特性。结果表明:长短桩协同的形式充分发挥了桩体的抗弯性能,相比普通等长抗滑桩能够减少工程量,节约成本,且对坡体的安全系数并无显著影响。 | 陶熹 盛建龙 吴明辉 | 2017 | 化工矿物与加工2017，46，6： | 5 |
| 18 | 滑坡推力在多排抗滑桩上的分配情况研究显示文摘传统滑坡推力计算,通常应用不平衡推力法进行抗滑桩设计。但对于多排抗滑桩治理工程的设计,常规方法无法准确计算每排桩上的推力大小以及分布形式,而有限元强度折减法计算滑坡推力遵循桩-土相互作用原则,可以得到桩后推力与桩前抗力分布形式。以十堰一天水高速某多级剪出口滑坡为研究对象,通过对破碎岩石老滑坡的成因与滑动机制进行分析,明确促使滑坡复活的各种因素。在此基础上应用Plaxis软件建立有限元模型,通过数值计算方法得到边坡开挖过程、降雨过程与强度折减过程3种不同工况下抗滑桩桩后推力与桩前抗力的分布情况,进而得到每排抗滑桩的滑坡推力分担比。该方法避免了传统方法存在的种种局限性,为多排抗滑桩设计提供一种行之有效的解决办法。 | 李会章 冯君 宋响军 | 2014 | 公路交通科技2014，31，10： | 5 |
| 19 | 土-岩混合边坡的破坏模式研究显示文摘结合力学分析和极限分析中的上限定理,推导出了存在张性裂缝时边坡维持自稳的极限高度,对边坡发生滑坡、崩塌破坏的条件进行了理论界定。在此基础上,以实际工程中遇到的某土-岩二元结构边坡为研究对象,借助有限元方法对坡角、坡高影响下边坡的破坏模式进行了分析。研究发现:在土-岩接触面产状一定的情况下,坡角是边坡破坏模式变化的控制因素,坡高对破坏模式的影响则不是很明显,符合实际规律;对于本研究中边坡实例,当坡角在65°左右时是其发生滑坡、崩塌破坏的理论界限,小于此坡角时可能的破坏模式以滑坡为主,大于此坡角时发生崩塌破坏概率增加;当保持坡度在65°时,坡高的变化对坡体内拉应力发展深度及分布状态的影响很小,边坡的破坏模式还处于滑坡破坏与崩塌破坏的临界点附近。本研究的研究成果可为类似边坡的稳定性和破坏模式研究提供思路和理论支持。 | 张宝龙 范文 | 2018 | 公路交通科技2018，35，4： | 5 |
| 20 | 莆田市望江河清淤工程岸坡稳定性分析及加固处理显示文摘利用有限差分软件FLAC 3D,研究莆田市涵江区望江河河道清淤工程在施工过程中的岸坡稳定性。针对未加固清淤和加固清淤的两种施工方式进行数值分析后,对现有的块石+松木桩加固设计方案进行优化模拟,在保证清淤施工中岸坡稳定的前提下,仅对现状挡墙底板向河道方向设置1∶5坡比的块石混凝土加固,从而减少了松木桩的支护成本及施工时间,提高了施工效率。通过数值计算得出,河道清淤后竖向位移最大值主要分布在挡墙后方3 m~5 m范围内,水平位移最大值主要集中挡墙底板与河道相邻处的典型变形规律。 | 陈义军 王贵南 熊中恒 杨伟国 | 2021 | 山西建筑2021，47，18： | 4 |
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