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| 1 | 循环流化床气固两相流颗粒分布的数值模拟显示文摘对于秸杆燃烧循环流化床锅炉,需要有足够高的悬浮段并且悬浮段有一定的颗粒数量浓度以保证易悬浮的秸杆能够在提升管内充分燃烧。因此,了解惰性物料在提升管内的颗粒数量浓度分布随级配的变化规律对秸杆燃烧循环流化床的设计有指导意义。文中根据实际冷态循环流化床的尺寸和实验参数,采用蒙特卡罗方法对提升管内气固两相流进行了数值模拟,通过改变石英砂颗粒的级配并进行相应计算分析,揭示了提升管内石英砂的颗粒浓度分布随级配的变化特性。结果表明,通过改变级配可以改变提升管内颗粒数量浓度分布,但不能改变密相区高度。 | 蔡杰 凡凤仙 袁竹林 | 2007 | 中国电机工程学报2007，27，20： | 29 |
| 2 | 提升管-流化床耦合反应器颗粒约束返混区的流动特性及约束作用分析显示文摘针对催化汽油辅助反应器改质降烯烃工艺,在一套提升管-流化床耦合反应器大型冷态实验装置上,系统研究了提升管出口段的颗粒流动特性,通过定义约束指数Ri(Ri为颗粒约束返混区实际截面平均固含率与理论截面平均固含率之比)定量反映提升管出口分布器及流化床层的约束作用。结果表明,与常规提升管相比,耦合反应器提升管出口存在一个颗粒约束返混区,其长度主要受表观气速、颗粒循环强度及上部流化床内颗粒静床高度影响;由于出口设置了倒锥形分布器,使得颗粒约束返混区靠近提升管出口区域在表观气速较低和颗粒循环强度较大时,局部固含率最大值出现在量纲1半径Φ=0·7处;颗粒约束返混区的约束指数在靠近出口的过程中逐渐增大,气固流动受到分布器及上部流化床层的约束作用亦逐渐增强。 | 王德武 卢春喜 | 2008 | 化工学报2008，59，4： | 14 |
| 3 | 循环流化床气固两相流动模拟显示文摘循环流化床已被广泛用于能源、化工、环保等工业领域,但由于流化床内两相流动、传热及化学反应的物理机理和作用规律复杂性,目前为止对流化床的认识还远远不能令人满意,因此了解流化床内流动机理对循环流化床的设计和运行有深远的指导意义。针对循环流化床燃烧技术,建立了描述其炉内气固运动特性的三维数学模型,用Fluent软件作计算工具,利用欧拉双流体模型(EULERIAN-EULERIAN)对流化床内的颗粒浓度分布、颗粒速度分布和床内压力分布等进行了三维数值模拟,计算结果表明:在床内固体颗粒浓度中心区域低、近壁面高的环核结构,固体颗粒在横截面上存在由核心区向环形区的内循环运动,在相同流化风速度下,沿床高压降随循环物料的增加而变大,在相同的物料循环量,沿床高压降随着流化风速的增加而减小。 | 白志刚 杨晨 | 2009 | 计算机仿真2009，26，3： | 10 |
| 4 | 提升管气固两相流中颗粒速度的实验研究显示文摘用新型 5 -光纤速度探头对 16m高循环床提升管 8个截面上的颗粒速度进行了直接测量。结果表明 :沿提升管轴向 ,颗粒速度径向分布不均匀性逐渐增加 ,并最终趋于较为稳定的抛物线分布 ;通常认为近壁区颗粒速度Vp <0的情形 ,只能在离开提升管底部一定距离且在Gs相对较高或Ug 相对较低的操作条件下才会出现。表观气速Ug 对颗粒速度的影响明显大于颗粒循环量Gs的影响 ,Ug提高 ,提升管内颗粒速度都将显著增加 ;提高Gs将使颗粒速度降低 ,但对提升管充分发展段中心区影响较小。 | 孔春林 黄卫星 潘永亮 漆小波 施光明 林海波 | 2002 | 四川大学学报(工程科学版)2002，34，3： | 8 |
| 5 | 加压循环流化床气固流动特性冷态试验显示文摘利用提升管直径为300 mm、高度为8 700 mm的加压循环流化床冷态试验台,以平均粒径为0.347 mm、堆积密度为1 435 kg/m^3的石英砂为床料,考查不同压力(0.1~0.5 MPa)、不同返料器、提升管顶部凸头结构对提升管内气固流动特性的影响。结果表明:加压条件下,提升管内的表观颗粒体积分数呈上小下大分布,随表观气速的增加逐渐趋于均匀分布;床料量和表观气速一定的情况下,增加压力可显著增大提升管上部的表观颗粒体积分数;采用Φ150和Φ200返料器均可建立正常的物料循环过程,改变返料器的直径并未改变提升管内的表观颗粒体积分数分布;提升管顶部采用凸头结构可增大提升管顶部的表观颗粒体积分数。 | 刘志成 李鹏 朱治平 | 2017 | 中国粉体技术2017，23，3： | 6 |
| 6 | 气固循环流化床提升管颗粒速度和浓度的测量技术显示文摘介绍了气固循环流化床提升管中颗粒速度、颗粒浓度的常用测量技术,较全面地比较了各种方法的优缺点,仅供循环流态化领域研究人员参考。 | 林海波 孔春林 黄卫星 | 2002 | 四川轻化工学院学报2002，15，4： | 6 |
| 7 | 上行气固两相流充分发展段的摩擦压降及颗粒浓度预测显示文摘为确定气固提升管充分发展段的摩擦压降及其对颗粒浓度测试的影响,提出了充分发展段内气固两相流与管壁间摩擦压力降的计算模型,由此获得充分发展段内真实颗粒浓度的计算公式;同时在两套提升管实验装置上对压力梯度分布和局部颗粒浓度进行了系统测试和对比分析。结果表明,用压差法测试颗粒浓度时摩擦的影响不可忽略,尤其是在气速较高(Ug〉8m/s)时,表观浓度比实际浓度高出30%-50%;采用建立的模型对表观浓度进行修正,获得的预测值与实际颗粒浓度吻合良好。 | 漆小波 曾涛 黄卫星 祝京旭 | 2006 | 四川大学学报(工程科学版)2006，38，1： | 5 |
| 8 | 流化床提升管中脱油油砂颗粒固含率的轴向分布显示文摘针对油砂直接流化焦化工艺,建立了一套大型冷模提升管循环流化床装置.粒度测试结果表明,该脱油油砂颗粒属宽筛分混合颗粒,且细颗粒含量较多,粒度分布宽(1-〉2000μm).在不同操作条件下,采用多点压力密度测量仪测定了提升管内压力梯度和截面平均固含率沿提升管轴向的分布.实验结果表明,脱油油砂颗粒在提升管内截面的平均固含率随表观气速增大而减小,随颗粒循环强度增大而增大;固含率沿提升管轴向的分布为C型,即上下两端较浓、中间较稀,且沿提升管自上而下分为3个区域:颗粒约束返混区(〉12m)、充分发展区(4-12m)和颗粒加速区(〈4m);在相同操作条件下,脱油油砂颗粒在提升管内截面的平均固含率高于FCC颗粒,加速段与约束返混段长度大于FCC颗粒;确定了脱油油砂颗粒在提升管内截面平均固含率的影响参数为εp′,Fr及HГ/DГ。;通过实验数据回归得到提升管内截面平均固含率轴向分布的经验模型,计算与实验值吻合较好. | 曹鑫 卢春喜 刘梦溪 陆元宝 王祝安 | 2013 | 过程工程学报2013，13，5： | 5 |
| 9 | 提升管反应器中颗粒浓度径向分布的力学特性显示文摘采用空气动力学中的Kutta-Joukowski升力定理分析了提升管内颗粒的受力,得到了Kutta-Joukowski力FK-J的计算公式FK-J=ρg(vg,Z-vp,Z)(?vp,Z/?r)r.根据在大型冷模实验装置上由PV-6D型颗粒密度两用仪测量的局部固含率和颗粒速度径向分布的实验数据,计算了Kutta-Joukowski力在提升管内的分布特征,分析了颗粒循环量、表观气速、轴向位置对其径向分布的影响.结果表明,当无因次半径r/R=0时,FK-J=0,在r/R=0.85时,FK-J最大;FK-J随颗粒循环量增大而增大,表观气速对FK-J的径向分布没有显著影响;在提升管内的充分发展段FK-J的数值明显大于提升管加速区和出口约束区.由实验数据回归出了提升管内FK-J径向分布的经验关联式,计算值与理论值吻合较好. | 李晨 范怡平 贾海兵 黄世平 范瀚文 | 2016 | 过程工程学报2016，16，4： | 5 |
| 10 | 60米高循环流化床内物料浓度分布的冷态试验显示文摘利用电厂循环流化床锅炉现有的结构和设备,搭建提升管高度60m、内径400mm的超高循环流化床冷态实验台,重点研究了流化风速和颗粒密度对提升管内轴向和径向空隙率分布的影响。实验结果表明:空隙率分布形式与流化风速和物料密度密切相关,对于一定的床料高度,在底部密相区一直有床料堆积的情况下,随着流化风速的增加,提升管底部密相区空隙率增大,上部稀相区的空隙率减小并且其在径向的分布变得更加不均匀;在一定的流化风速下,密度较小的物料将更多的被带入上部稀相区,上部稀相区的空隙率减小,其在径向分布将变得更加不均匀。 | 董亚超 王泉海 董亚群 卢啸风 徐杰 宋德才 | 2015 | 化工进展2015，34，3： | 4 |
| 11 | 循环流化床脱硫反应器流场特性实验研究显示文摘在φ250 mm×9000 mm循环流化床实验装置上,研究了循环流化床的压力和颗粒浓度在不同操作条件下的分布规律,并采用径向不均匀指数(RNI)对颗粒浓度径向分布的不均匀性沿轴向的变化进行了定量描述。试验结果表明,循环流化床中循环回路压力平衡曲线呈'8'字型分布,主床压差主要集中在文丘里段,与回料口在文丘里扩张段相比,文丘里压差所占比例有所减小,文丘里压差在相似操作条件下的变化与主床一致。循环流化床床内颗粒浓度随固体颗粒循环流率的增大或表观气速的减小而增大,径向颗粒浓度呈典型的'中心稀边壁浓'的环-核结构,循环流化床径向平均浓度随着提升管高度的增加先减小后增大,截面平均颗粒浓度沿轴向呈'C'型分布。固体颗粒浓度径向分布的不均匀性沿轴向先增大后减小,并与截面平均颗粒浓度存在很强的关联性。 | 汪军盛 叶猛 朱廷钰 黄学静 陶文亮 赵瑞壮 徐文青 | 2014 | 贵州大学学报(自然科学版)2014，31，2： | 4 |
| 12 | 循环流化床底部区域流动特性的数值模拟显示文摘基于欧拉两相流模型计算循环流化床底部区域的流动特性。在低气速(1.0~2.5m/s)、低循环量下(5.2~34.5kg/(m2·s)),模拟时黏性采用层流模型取得了较好的效果。实验采用光导纤维探头测量仪测量流化床底部区域3个截面的局部颗粒浓度,模拟计算了循环流化床底部3个截面的颗粒浓度的径向分布,并同循环流化床装置的实验数据进行了对比。结果表明,数值模拟计算与实验结果相吻合。 | 郭贞 郭庆杰 刘宝勇 刘会娥 | 2008 | 中国粉体技术2008，14，6： | 4 |
| 13 | 重整重芳烃选择加氢Ni-M/Al2O3催化剂性能显示文摘为提高镍基催化剂对萘系化合物的加氢活性和单环芳烃的收率,本研究以Al_2O_3为载体采用浸渍法制备了不同金属助剂修饰的系列Ni-M/Al_2O_3加氢催化剂,对催化剂的物性结构和形貌进行了表征,并考察了其在重整重芳烃中萘系化合物的加氢反应性能。结果表明,含Cu助剂的催化剂具有较佳的织构性能,金属活性组分高度分散,在C_(10)^+重芳烃加氢中具有良好的反应选择性和活性。在反应温度为140℃,压力为1.5 MPa,氢油体积比为300,新鲜油体积空速为1.0 h^(-1)的条件下,萘的转化率和四氢萘的选择性分别达到98%和99%,反应1 000 h稳定性良好。 | 任杰 唐之勤 郭友娣 王德举 | 2016 | 化学反应工程与工艺2016，32，3： | 4 |
| 14 | 出口结构对循环流化床锅炉床内轴向密度的影响显示文摘针对目前工业循环流化床锅炉存在的主要问题(床温控制、细颗粒的停留时间及气固横向混合)及其工程对策的缺陷,用试验方法探索利用改变出口结构来增加颗粒的内循环;研究了多种循环流化床的出口几何结构在不同操作条件下对床内流动特性的影响机理。试验表明,循环流化床锅炉出口几何结构对床内轴向密度的影响很大,选择合理的出口几何结构,可以在循环流化床锅炉运行条件范围内增强床顶部甚至全床的床密度,增强颗粒的内循环,从而增加颗粒在床内的停留时间。 | 陈丽梅 金燕 | 2006 | 太原理工大学学报2006，37，S1： | 4 |
| 15 | 多段分级转化流化床颗粒浓度的数值模拟显示文摘多段分级转化流化床煤气化反应器是由鼓泡射流流化床和快速流化床耦合而成的新型气化炉,采用欧拉双流体模型对其气固两相流动行为进行了数值模拟。模拟结果表明,两种流型的耦合,并非两种流态形式的简单叠加,回料口下段床内轴向浓度呈'C'型分布,上段轴向浓度呈指数分布,与实验结果较接近。同时考察了局部位置的颗粒浓度分布及其随操作条件的变化情况,表明快速床稀相段边壁区域颗粒浓度波动较中心强烈,且对操作条件的变化敏感,回料口附近的偏流现象以及过渡渐缩段的颗粒弹溅现象均与实验观察一致。研究得到的规律可指导多段分级转化流化床的设计和优化。 | 王海艳 郝振华 王志雨 房倚天 | 2013 | 化学反应工程与工艺2013，29，1： | 3 |
| 16 | 提升管中颗粒局部流率和速度的改进的光纤测量方法显示文摘在一套高约18 m、内径?100 mm的提升管冷态实验装置上,根据PV-6D光纤探头的测量结果,提出了一种基于整个采样时间计算提升管颗粒局部流率和速度的改进方法,并与文献方法进行了对比。结果表明,两种方法计算的颗粒局部流率和速度相差较大,本文和文献两种方法计算的截面平均颗粒流率与实测值间的最大、最小和平均相对偏差分别为606.9%、241.3%,221.4%、89.5%和388.9%、145.6%,本文方法测量的颗粒流率偏差相对较小。文献方法计算的截面平均颗粒速度均大于操作气速,其气固间滑落速度和滑落系数分别在-1.6^-4.7 m·s-1及0.56~0.90间变化,与提升管内的气固实际流动存在很大差别;本方法计算的截面平均颗粒速度均小于操作气速,其气固间滑落速度和滑落系数分别在0.6~9.6 m·s-1及1.11~2.14间变化。反射型光纤探头在测量颗粒浓度时存在的一些问题是导致本文方法测量的颗粒流率、滑落速度和滑落系数偏大的主要原因。此外,根据光纤测量结果,提出了两个计算提升管颗粒循环强度的关系式,可以替代现有的容积法测量。 | 王芬芬 鄂承林 赵爱红 卢春喜 | 2016 | 化工学报2016，67，8： | 3 |
| 17 | 组合流化床燃烧器烧焦管内固含率的径向分布研究显示文摘在组合流化床燃烧器的冷态实验装置上,以空气-石英砂颗粒为流化介质体系,在烧焦管内表观气速(ug)为3.156~5.989 m/s,颗粒循环强度(Gs)为40.8~229.4 kg/(m2.s)的条件下,采用光纤颗粒浓度测量仪对烧焦管内床层径向局部位置的固含率(εs)进行了测定。结果表明,烧焦管内εs沿床层径向呈中心稀边壁浓的环-核形分布形态,呈现出非均一的相结构;εs随ug的升高而减小,且随Gs的升高而增大,这种影响规律在烧焦管的边壁区比中心区更为显著。根据实验数据关联出截面平均固含率不变条件下的径向局部εs的计算式,所得计算值与实验值基本吻合。 | 严超宇 卢春喜 王德武 曹睿 刘艳升 | 2011 | 石化技术与应用2011，29，2： | 1 |
| 18 | 提升管内颗粒运动分析及稀相输送过程浓度检测显示文摘为了研究提升管底部区域内颗粒的运动行为及浓度分布情况,采用电荷耦合(CCD)高速摄像机对提升管底部距离入风口20~30 cm轴向区域内的流动过程进行拍摄,根据流动图像对颗粒分布规律和流动结构进行了分析,并基于图像法实现了对稀相气力输送过程颗粒浓度的检测。结果显示:受送风方式的影响,在快速床阶段,颗粒在整体上呈现环核流动结构,同时在环隙区呈现左疏右密的分布形式;在节涌床和湍动床阶段,颗粒依次呈现柱塞式流动结构以及顺时针内循环流动结构。结合压差法测定的实验结果发现,图像法对稀相输送过程颗粒浓度的检测比较准确,其相对误差小于20%,且相对误差超过5%的情况只出现在表观气速相对较低的阶段。 | 周云龙 朱效宇 杨宁 | 2016 | 化学反应工程与工艺2016，32，3： | 1 |
| 19 | 半干法脱硫反应器内固体颗粒浓度分布的试验研究显示文摘在三维循环流化床脱硫反应器冷态模型上,研究了文丘里布风装置的循环流化床脱硫塔内气固两相流动中固体颗粒浓度的分布规律,以及不同操作参数:表观气速和颗粒循环流率对颗粒浓度在径向以及轴向分布的影响。试验中利用PV6D型光纤探针测量颗粒浓度,压力传感器测量反应器壁面压力。试验结果表明,在半干法循环流化床脱硫塔反应器中固体颗粒浓度的分布呈中间稀,边壁浓的趋势。截面平均颗粒浓度大体呈上稀下浓的分布。随表观气速的减小和颗粒循环速率的增大,颗粒浓度的径向分布不均性增大,截面平均颗粒浓度的轴向不均匀性增大。 | 高金龙 吴学成 唐丁玲 蒋啸 高翔 骆仲泱 岑可法 | 2013 | 能源工程2013，33，3： | 1 |
| 20 | 流化床-提升管耦合流化床反应器研究进展显示文摘耦合流化床反应器由于其独特的优越性,得到了越来越广泛的关注。介绍了近期流化床-提升管耦合流化床反应器的应用研究进展。同时对比了不同物性的颗粒在类似的流化床-提升管耦合流化床反应器内流动特性,发现不同物性的颗粒,在流化床-提升管耦合流化床反应器内的流动特性有着不同的特性。 | 崔刚 卢春喜 | 2014 | 当代化工2014，43，7： | 1 |
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